桥梁检测车出租， 增城桥梁检测车出租， 从化桥梁检测车出租    桥梁检测车液压系统马达柱塞副工况分析及结构设计方法？    内曲线马达柱塞、滚子和轨道互相作用的结构图，柱塞腔内高压乳化液推动柱塞往复运动，柱塞腔内和外润滑腔内均为高水基液。滚子与轨道、柱塞轴瓦间的摩擦副润滑液均为乳化液，这一特殊工况对柱塞副的设计和制造提出了较高要求。 工作中柱塞的侧向力会使柱塞在转子孔内偏载，高水基液粘度较低有可能引起摩擦副流体润滑不充分。滚子与内曲线轨道间为滚动摩擦，接触形式为线接触，滚动摩擦对柱塞滚子的影响较小。滚子与柱塞轴瓦间的摩擦为滑动摩擦，接触形式为面接触，面接触滑动摩擦中对润滑的要求较高，滚子受轨道法向力时摩擦副润滑液膜必须形成有效支承。因此对柱塞副的设计和水润滑工作特性分析具有重要意义。

      三种液压马达常用的柱塞-滚子副结构，其中横梁传力式柱塞尺寸较大、零件较多，不适用于本文马达结构，重点研究静压支承式、动压润滑式柱塞-滚子副在高水基润滑工况下的工作特性。 柱塞受液压力推动在和滚子与内曲线轨道互相作用，柱塞和转子孔配合环形面存在一定间隙，且在孔内做往复滑动。柱塞往复运动中受液压力PZ、轨道法向力N及切向力FT，柱塞受切向力FT使柱塞在转子孔内产生偏载， 工作中柱塞间隙会产生一定的泄漏和摩擦磨损。针对低速大扭矩高水基液润滑工况，研究了柱塞-转子副的工作特性，设计了间隙密封、密封圈密封的两种柱塞-转子副结构，分析了柱塞-转子副间隙、密封长度、高水基液粘压特性、粘温特性、密封形式对摩擦副泄漏的影响规律。 

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      间隙密封结构的柱塞-转子副： 间隙密封属于非接触式密封，间隙两侧的零件装配后不直接接触而存在一定的加工间隙，工作中间隙充满工作介质。间隙密封结构的柱塞-转子副结构间隙形成全流体润滑液膜，柱塞与转子工作过程中几乎无摩擦磨损，在高速运动部件摩擦副中应用较多。间隙密封结构的柱塞-转子副示意图，柱塞与转子间隙为Hp，间隙密封结构的柱塞-转子副泄漏量受多种因素影响，包括工作压力、柱塞运动速度、介质粘度、温度、密封长度、柱塞间隙等因素。为分析结构参数对柱塞-转子副泄漏量的影响，对各影响因素进行假设：忽略柱塞表面和转子内孔表面的粗糙度和公差的影响；忽略高水基液工作中粘度的变化；忽略柱塞和转子工作中受力产生形变影响。 

     柱塞与转子孔间隙Hp取决于柱塞外圆和转子内孔的加工精度，设计马达柱塞和转子时采用了基孔制的间隙配合，设计了H6/g5、H7/h6、H7/g6、H7/f6、H8/g7、H8/f7等6种间隙配合。 柱塞-转子副间隙产生的泄漏量主要由两部分构成，一部分是由柱塞环形间隙两端的压差产生的泄漏，另一部分是由柱塞往复运动时产生的剪切泄漏。柱塞-转子副间隙的泄漏量为： 式中△p—柱塞-转字副间隙两端压差，dz—柱塞直径，Hp—柱塞间隙，Bz—柱塞与转子副的密封长度，uz—柱塞在转子孔内的运动速度。  第一项柱塞间隙的压差流动，第二项为两部件互相运动产生的剪切流动。不同配合间隙下的柱塞-转子副泄漏量，柱塞间隙均取配合公差下的最大加工间隙，工作压力为21 MPa。随密封长度变大柱塞-转子副的泄漏量减小，在配合精度等级H6/g5、密封长度8 mm时的泄漏量为1.35 L/s，密封长度18 mm时的泄漏量为0.61 L/s。在高精度等级的配合下柱塞的泄漏量都是极大的，均超过了柱塞作用一次的流量，使用上述常规的公差配合难以保证马达的容积效率。因此要重新考虑柱塞配合间隙选择，在密封长度12mm、压力21 MPa下，柱塞泄漏量随柱塞间隙的变化。在柱塞间隙10 μm时，单个柱塞的泄漏量为20.5 mL/s，在柱塞间隙6 μm时的泄漏量为4.2 mL/s，高水基液粘度太低而导致柱塞-转子副的间隙不宜大于8 μm。

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